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佳易容?在PA及合金改性中的應(yīng)用
佳易容聚合物（上海）有限公司Fine-BlendPolymer(Shanghai)Co.,Ltd.
關(guān)于我們
佳易容一直致力于高分子材料領(lǐng)域多種功能性樹脂、助劑的研發(fā)、生產(chǎn)、應(yīng)用評價(jià)和技術(shù)服務(wù)。
產(chǎn)品包括
Fine-Blend系列作為佳易容的核心品牌在塑料改性領(lǐng)域深耕近三十年，為眾多改性客戶提供多種類型的相容劑、增韌劑、大分子偶聯(lián)劑、熱穩(wěn)定劑、流動改善劑等產(chǎn)品，并不斷優(yōu)化品質(zhì)和擴(kuò)充品類，持續(xù)為客戶提供價(jià)值擔(dān)當(dāng)。
低碳、循環(huán)、環(huán)保、可持續(xù)發(fā)展是世界發(fā)展的大主題、大趨勢，塑料的回收再利用及生物基材料的開發(fā)正在如火如茶的進(jìn)行，佳易容為助力環(huán)保，踐行可持續(xù)發(fā)展理念，相繼推出了Eco-Batch和Bio-Master兩大系列產(chǎn)品，以滿足塑料的高質(zhì)化回收、循環(huán)利用、低碳排放、健康賦能等，并持續(xù)迭代，不斷提升佳易容的社會責(zé)任擔(dān)當(dāng)。
Add-Bond系列產(chǎn)品綜合了佳易容多年來積累的核心技術(shù)，結(jié)合不同粘接領(lǐng)域應(yīng)用特點(diǎn)和客戶需求，開發(fā)的用以滿足多種復(fù)合材料及制品需求的高性能粘接促進(jìn)劑和粘接樹脂產(chǎn)品。Add-Bond系列產(chǎn)品能夠顯著改善不同基材之間的粘接性能，并提供優(yōu)異的粘接強(qiáng)度、可靠性和耐持久性，廣泛應(yīng)用于家居建材粘接、復(fù)合管道粘接、多層阻隔包裝及新能源等多個領(lǐng)域。
我們的足跡
| 牌号 | 基体 | MFRI1 | 含量能 | 典型用途 | 推荐用量 |
| FB521A | 0.3-1.5 | 0.6-1.0 | 尼龙增韧、超韧、耐低温改性增韧剂； （阻燃）增强增韧尼龙材高效增韧剂； 高阻燃等级HFFR电线电缆用偶联剂等 | 2-25 | |
| FB593 | POE | 0.5-2.0 | 0.4-0.8 | ||
| CMG5805-L | 0.3-2.0[2] | 0.6-1.0 | 通用型尼龙增韧改性剂； | ||
| FB522 CMG5805 | POE | 0.5-3.0[2] 0.5-2.52] | 0.6-1.0 0.6-1.0 | （阻燃）增强增韧尼龙增韧剂； 聚烯烃类树脂粘接促进剂； 大分子偶联剂等 | 2-25 |
| FB820 | PPO | 20-50[3] | >1.0 | PA66/PPO合金相容剂；PA66/PPO/GF体系大分子 偶联剂、相容剂；HIPS/PPO/GF体系大分子偶联剂 | 3-8 |
| FB7023 | AES | 3-15[4] | >1.2 | 高流动性PA6/ABS，PA6/ASA合金增韧型相容剂 | 3-8 |
| EMI-150C | 有机硅 | 大幅提高尼龙、聚酯及PC等极性材料的流动性并增 加润滑性；改善浮纤外观和脱模性，降低扭矩，减 少加工能耗 | 0.1-0.6 | ||
| BP-231 | PE-g-PS0.5-2.5 | 满足PFAS法案要求 尼龙改性摩擦学改善助剂 | 3-6 | ||
| FB722 | 4-12[5] | >1.0 | 尼龙TPE包胶用粘接促进剂； 多组分聚合物（回收）及其合金增韧剂、相容剂； 改性PPO电缆用相容型增韧剂 | 2-20 | |
| FB724 | SEBS | 14-28[5] | >1.0 | ||
| CMG9801-G | PPH | 80-120 | >1.0 | PA6/PP合金相容剂； 矿物填充PP、玻纤增强PP相容剂 | 2-8 |
| FB9270 | LLDPE | 5-10 | 0.4-0.8 | PA6/PE合金相容剂；中等增韧效率尼龙增韧剂， 保持较高的流动性 | 2-8 |
目錄
佳易容在尼龍及其合金改性相容劑、增韌劑 01
1 佳易容如何使PA材料實(shí)現(xiàn)高效增韌？ 03
1.1 影響POE-g-MAH增韌性能的主要因素… 03
1.2 橡膠相粒徑如何影響尼龍的韌性？… 04
1.3 橡膠相含量如何影響尼龍的韌性？ 04
1.4 接枝率如何影響尼龍的韌性？ 05
2 佳易容?增韌效率和流動性的優(yōu)異平衡一FB521A 06
2.1 FB521A與常見增韌劑外觀、顏色和流動性對比 06
2.2 FB521A與常見增韌劑紅外譜圖及接枝率對比 06
2.3 FB521A在增韌PA6和PA66體系中的微觀相態(tài) 07
2.4 FB521A在增韌PA6中韌性及流動性的平衡 08
2.5 FB521A在增韌PA66中韌性及流動性的平衡 09
3 佳易容?高流動、高增韌效率尼龍?jiān)鲰g劑一FB593 11
3.1 FB521A、FB593和競品接枝率對比 11
3.2 FB593和競品玻璃化轉(zhuǎn)變Tg對比 11
3.3 FB593如何改善PA6的流動性并保持增韌性能· 12
3.4 FB593如何改善PA6的流動性并保持增韌性能 13
4 佳易容優(yōu)異的低溫性能尼龍?jiān)鲰g劑一CMG5805-L 14
4.1 CMG5805-L如何影響尼龍的常、低溫 ( - 3 0 ^ { \circ } C ) 韌性 14
4.2 CMG5805-L與進(jìn)口增韌劑中、低溫 ( - 4 0 ^ { \circ } C ) 韌性對比 15
5 佳易容?高性價(jià)比尼龍?jiān)鲰g劑一FB522 16
5.1 FB522改善PA6及PA6/30GF的韌性效果 16
5.2 FB522改善PA6及PA6/30GF的韌性效果 17
6 佳易容PA66/PPO合金專用增韌劑-FB820 18
6.1 FB820和國外競品的紅外譜圖及接枝率對比· 18
6.2 FB820改善PA66/PPO合金相容性的增容機(jī)理 18
6.3 FB820改善PA66/PPO合金的相態(tài)及物理性能 19
6.4 FB820改善PA66/PPO/GF材料的微觀形貌及物理性能 20
7 佳易容?高流動PA6/AXS合金材料的相容劑一FB7023 21
7.1 CMG7023改善PA6/AXS合金相容性的作用機(jī)理 21
7.2 CMG7023改善PA6/ABS合金微觀形貌和物理性能 21
8 佳易容PA6/PO合金材料相容劑-CMG9801-G/CMG5904 23
8.1 CMG9801-G如何改善PA6/PP相容性和物理性能 23
8.2 CMG5904如何改善LLDPE/PA6合金相容性和物理性能 25
9 佳易容?符合PFAS法規(guī)要求的尼龍耐磨改性劑一BP-231 26
9.1 BP-231的分子結(jié)構(gòu)及作用機(jī)理 26
9.2 BP-231如何改善PA材料的摩擦學(xué)性能 27
10 佳易容尼龍高效流動改善劑-EMI150C 29
10.1 EMI-150C改善流動性的作用機(jī)理 29
10.2 EMI-150C改善PA6/GF30的流動性· 30
10.3 EMI-150C改善PA6/GF50的流動性和表面浮纖 31
尼龍（PA）是五大工程塑料中產(chǎn)量最大、品種最多、用途最廣、綜合性能優(yōu)良的基礎(chǔ)樹脂，由于其在力學(xué)性能、化學(xué)性能和熱性能等方面的突出特點(diǎn)，而被廣泛使用。但PA的一些缺點(diǎn)，如吸水性強(qiáng)、沖擊（低溫）韌性差等缺點(diǎn)限制了PA的應(yīng)用，因此需要對PA進(jìn)行一系列改性。改善PA的流動性，能夠提高制品尺寸穩(wěn)定性和生產(chǎn)效率；改善PA的抗低溫性能，能夠增強(qiáng)其對環(huán)境應(yīng)變的能力；改善PA與其它材料的相容性，制備合金化的PA材料，能夠發(fā)揮不同材料的優(yōu)勢等等。
佳易容作為PA改性助劑領(lǐng)域的核心供應(yīng)商，深耕該領(lǐng)域已達(dá)三十年之久。對于PA改性客戶經(jīng)常關(guān)注的相容劑、增韌劑、耐磨改性劑以及流動改善劑等做大量研究和評估工作，旨在為客戶提供最佳的選擇方案。
佳易容?如何使PA材料實(shí)現(xiàn)高效增韌？
佳易容在尼龍?jiān)鲰g劑領(lǐng)域擁有長期且豐富的經(jīng)驗(yàn)，與改性同行多年的深度交流與合作中總結(jié)出了許多經(jīng)驗(yàn)，佳易容工程師認(rèn)為以上這些因素在尼龍?jiān)鲰g當(dāng)中起主要作用（圖1-1）。在這些因素當(dāng)中，增韌劑粒徑大小、粒子間距和接枝率的影響尤為關(guān)鍵，我們接下來將探討一下這些因素的影響。
1.2/
橡膠相粒徑如何影響尼龍的韌性？
如圖1-2所示，以經(jīng)典POE-g-MAH增韌劑（CMG5805-L）為例，固定CMG5805-L添加量為18wt%，通過調(diào)節(jié)擠出工藝研究橡膠相粒徑對PA增韌性能的影響。可以看出，一定范圍內(nèi)沖擊強(qiáng)度隨著橡膠相粒徑變小而提高，并且在粒徑降低到一定尺寸時，沖擊強(qiáng)度出現(xiàn)“脆韌轉(zhuǎn)變”。但橡膠相的粒徑并不是越小越好，合適的粒徑和粒徑分布是獲得良好增韌效果的關(guān)鍵。
橡膠相含量如何影響尼龍的韌性？
圖1-3同樣以經(jīng)典POE-g-MAH增韌劑（CMG5805-L）為例，同樣擠出工藝下調(diào)整CMG5805-L添加量2-20wt%。結(jié)果表明，橡膠相粒徑幾乎不隨著增韌劑的添加量變化而改變，粒子間距隨著增韌劑添加量提高呈現(xiàn)指數(shù)級下降，沖擊強(qiáng)度則隨著CMG5805-L添加量增加而提高而提高，并且在10wt%時出現(xiàn)“脆韌轉(zhuǎn)變”。說明在固定擠出工藝的情況下，增韌劑添加量是通過改變橡膠相的粒子間距，進(jìn)而影響PA的增韌效果。
接枝率如何影響尼龍的韌性？
對于PA增韌來說，MAH接枝率不是越高越好，合適的接枝率也是獲得高效增韌的關(guān)鍵。接枝率高會導(dǎo)致橡膠相粒徑過小，不能有效的終止銀紋和引發(fā)剪切帶，故而不能有效增韌。接枝率低會導(dǎo)致橡膠相粒子間距過大，同樣不能對PA基體樹脂實(shí)現(xiàn)有效增韌。
佳易容?增韌效率和流動性的優(yōu)異平衡一FB521A
FB521A與常見增韌劑外觀、顏色和流動性對比
注\*：MFR測試條件是190°C\*2.16Kg
佳易容選取了市場上非常具有代表性的三個POE-g-MAH增韌劑牌號作為參考，對比不同增韌劑的外觀、顏色、流動性、紅外譜圖及接枝率（分別如圖2-1和圖2-2所示）的差異。經(jīng)典增韌劑具有較高接枝率，但其顏色b值略黃，流動性較低；國外標(biāo)桿競品較好的顏色和外觀，較高的流動性，但其接枝率相對較低。FB521A則具有適中的接枝率及良好的顏色外觀，流動性也較經(jīng)典增韌劑有明顯改善。
從圖2-2的紅外譜圖可以看出，三種增韌劑均為聚烯烴彈性體（POE）基材，且大分子形態(tài)幾乎一樣。三種增韌劑的接枝率存在較大的差異，經(jīng)典增韌劑具有相對較高的接枝率，國外競品接枝率相對偏低，而FB521A接枝率居于中間。一般來說，增韌劑的接枝率很大程度上和增韌劑的顏色外觀相關(guān)，這與圖2-1中的經(jīng)典增韌劑顏色b值較大相互驗(yàn)證。
增韌劑在PA基體中的分散性不僅和增韌劑接枝率、流動性相關(guān)，還與PA本身的特性及加工工藝相關(guān)。三種增韌劑在PA6（圖2-3）和PA66（圖2-4）體系中的微觀相態(tài)可以看出，增韌劑在基體樹脂中的分散相尺寸與接枝率密切相關(guān)，且增韌劑在PA66體系中相態(tài)尺寸明顯大于PA6體系。在PA6增韌體系中，較低接枝率的國外競品增韌劑的分散相尺寸較前兩者略大；而在PA66體系，高接枝率的經(jīng)典增韌劑較低接枝率的國外競品增韌劑在相態(tài)細(xì)化方面優(yōu)勢更加明顯。
FB521A在增韌PA6中韌性及流動性的平衡
不同增韌劑類型及添加量增韌PA6體系的熔體流動速率（MFR）如圖2-5所示?？梢钥闯觯鲰g劑的接枝率及添加量的增加都會降低增韌PA6體系的MFR，特別是高增韌劑添加量下，增韌劑接枝率對增韌PA6體系流動性的影響更加明顯。
添加不同增韌劑增韌PA6體系的螺旋流動長度（圖2-6）進(jìn)一步表明，接枝率對增韌PA6體系的流動性影響非常明顯。
不同增韌劑及添加量增韌PA6體系的沖擊強(qiáng)度如圖2-7所示，可以看出，增韌劑的增韌效率不僅和增韌劑的添加量相關(guān)，還與增韌劑的接枝率相關(guān)。同等添加量下，較高接枝率的經(jīng)典增韌劑在低添加量時（10wt%）具有較高的增韌效率，而較低接枝率的進(jìn)口增韌劑增韌效率則偏低。提高添加量后，接枝率對增韌效率的影響變小。
綜合增韌PA6體系數(shù)據(jù)來看，具有較高接枝率的經(jīng)典增韌劑在PA6增韌體系具有較高的增韌效率（特別是低添加量時），但其在高添加量時流動性較差（特別是高添加量時）；而較低接枝率的進(jìn)口增韌劑在增韌PA6體系中高添加量時具有較好的流動性，但其在低添加量時增韌效率較差。相對而言，F(xiàn)B521A則具有更加均衡的流動性和增韌效率。
不同增韌劑及添加量的增韌PA66體系的熔體流動速率（MFR）如圖2-8所示，可以看出，增韌劑的接枝率及添加量的增加會明顯降低PA66增韌體系的MFR，特別是高增韌劑添加量下，增韌劑接枝率增韌PA6的流動性差異更加明顯。
添加不同增韌劑增韌PA66體系的螺旋流動長度（圖2-9）進(jìn)一步表明，接枝率對PA66增韌體系的流動性影響非常明顯。
不同增韌劑及添加量的增韌PA66體系的沖擊強(qiáng)度如圖2-9所示，可以看出，增韌劑的增韌效率不僅和增韌劑的添加量相關(guān)，還與增韌劑的接枝率相關(guān)。較高接枝率的經(jīng)典增韌劑在低添加量時（10wt%）具有較高的增韌效率，而較低接枝率的進(jìn)口增韌劑增韌效率明顯偏低，在高添加量時（20wt%）三種增韌劑的增韌效率差異不大。
綜合增韌PA66體系數(shù)據(jù)來看，具有較高接枝率的經(jīng)典增韌劑在PA66增韌體系具有較高的增韌效率（低添加量時），但其在高添加量時流動性較差（高添加量時）；而較低接枝率的進(jìn)口增韌劑在增韌PA66體系中高添加量時具有較好的流動性，但其在低添加量時增韌效率較差。相對而言，F(xiàn)B521A則具有更加均衡的流動性和增韌效率。
佳易容?高流動、 高增韌效率尼龍?jiān)鲰g劑一FB593
增韌劑接枝率和流動性綜合影響增韌PA的流動性。FB521A、FB593與競品的紅外譜圖如圖3-1所示，三款增韌劑的紅外譜幾乎完全一樣，表明三款增韌劑采用的POE基材完全相同，其中FB521A的接枝率更高，F(xiàn)B593和國外競品接枝率幾乎一致。
FB593和競品玻璃化轉(zhuǎn)變Tg對比
增韌劑玻璃化轉(zhuǎn)變溫度（Tg）是影響其韌性性能，特別是低溫韌性的核心指標(biāo)。FB593和國外競品具有同等的接枝率同時，且由DSC測試（圖32）的Tg也處于同一水平。
添加不同增韌劑增韌PA6/PA66體系的螺旋流動長度（圖3-3、圖3-5）進(jìn)一步表明FB593在PA6/PA66增韌體系中和國外競品有著同等的流動性。
FB593如何改善PA6的流動性并保持增韌性能
不同增韌劑添加量對PA6/PA66缺口沖擊強(qiáng)度的影響如圖3-4、3-6所示。一般而言，在尼龍?jiān)鲰g中可以通過使用低接枝率的增韌劑來提高流動性，但是這會導(dǎo)致增韌效率下降。如圖所示，F(xiàn)B593在增加尼龍流動性的同時，能夠基本保持和國外競品同等的增韌效率。
佳易容?優(yōu)異的低溫性能尼龍?jiān)鲰g劑一CMG5805-L
4.1CMG5805-L如何影響尼龍的常、低溫（-30C）韌性
佳易容 { } ^ { \mathfrak { o } } \mathsf { C } MG5805-L具有極低的玻璃化轉(zhuǎn)變溫度，因此能在低溫下能提供較為穩(wěn)定的沖擊性能，不僅如此，通過觀察圖4-1和4-2所示的趨勢圖發(fā)現(xiàn)，由于其增韌效率較高，在PA6的增韌中，添加 1 0 % 的增韌劑，即可實(shí)現(xiàn)PA6材料的常溫脆韌轉(zhuǎn)變，而在PA66的增韌中，獲得脆韌轉(zhuǎn)變的增韌劑重量份數(shù)為 12 ‰ 而為了使PA6或PA66材料獲得較為穩(wěn)定的低溫性能，建議CMG5805-L的添加量均需達(dá)到 1 8 % 為佳。
CMG5805-L也與市面上較為主流的進(jìn)口增韌劑進(jìn)行了對比在 \angle 4 0 ^ { \circ } C 時的低溫沖擊性能，結(jié)果如圖4-3和4-4所示，從結(jié)果來看，CMG5805-L完全能替代進(jìn)口產(chǎn)品以滿足客戶更低溫的沖擊韌性的需求。
佳易容?高性價(jià)比尼龍?jiān)鲰g劑一FB522
圖5-1、5-2顯示，在增韌PA6和PA6/30GF體系中，F(xiàn)B522與業(yè)內(nèi)同類競品相比具有同等的增韌效率，且較LLDPE接枝的增韌性能明顯更好。FB522可以作為高性價(jià)比增韌劑用于PA改性。
圖5-3、5-4，在增韌PA66和PA66/30GF體系中，F(xiàn)B522與業(yè)內(nèi)同類競品相比具有同等的增韌效率，且較LLDPE接枝的增韌性能明顯更好。FB522可以作為高性價(jià)比增韌劑用于PA改性。
佳易容?PA66/PPO合金專用增韌劑一FB820
FB820和國外競品的紅外譜圖及接枝率對比
FB820和國外競品的紅外譜圖及接枝率對比如圖6-1所示，F(xiàn)B820和國外競品具有幾乎完全相同的紅外譜圖。譜圖上1790cm-1處的吸收峰是接枝MAH的特征吸收峰，可以看出兩者接枝率大小也幾乎一致。
FB820改善PA66/PPO合金相容性的增容機(jī)理
PPO分子鏈與PPO相完全相容，擠出加工過程中接枝在PPO分子上的馬來酸酐基團(tuán)（PPO-g-MAH）與PA66分子鏈末端的酰胺基團(tuán)反應(yīng)，所生成的大分子接枝物均勻的分散到兩相界面上，從而起到反應(yīng)增容的作用（圖6-2所示）。
FB820改善PA66/PPO合金的相態(tài)及物理性能
不同F(xiàn)B820添加量PA66/PPO合金的微觀相態(tài)及物性表分別如圖6-3及表6-1所示。從圖6-2可以看出，未添加FB820的合金體系，呈現(xiàn)雙連續(xù)相結(jié)構(gòu)，隨著FB820添加量的增加分散相PPO的尺寸逐漸減小，宏觀表現(xiàn)為物理性能及加工穩(wěn)定性的提升。從表6-1中PA66/PPO合金的物性數(shù)據(jù)可以看出，F(xiàn)B820的加入能夠明顯能提高合金體系的強(qiáng)度和韌性，同時對材料的流動性和耐熱性影響較小。
| 原料 | 测试条件 | 1# | 2# | 3# | |
| PA66 | wt% | 45 | 42 | 40 | |
| PPO | wt% | 45 | 45 | 45 | |
| SEBS | wt% | 10 | 10 | 10 | |
| FB820 | wt% | 0 | 3 | 5 | |
| 熔融流动速率（MFR) | 280°℃*5Kg | 20.1 | 17.1 | 16.6 | |
| 热变形温度（HDT） | 0.45MPa，120℃/h | 191.3 | 188.3 | 187.3 | |
| 1.82MPa，120℃/h | 109.3 | 107.4 | 106.7 | ||
| ISO标准物性测试 | |||||
| 拉伸断裂强度 | Mpa,50mm/min | 40.7 | 50.9 | 52.6 | |
| 断裂伸长率 | %,50mm/min | 3.6 | 61 | 92 | |
| 弯曲强度 | Mpa,2mm/min | 57.5 | 56.1 | 58.5 | |
| 弯曲模量 | Mpa,2mm/min | 1940 | 1900 | 1990 | |
| 缺口冲击强度 | KJ/m² | 2.6 | 18.7 | 25.5 | |
| 无缺口冲击强度 | KJ/m² | 38.8 | NB* | NB | |
FB820改善PA66/PPO/GF材料的微觀形貌及物理性能
FB820不僅能夠改善PA66/PPO合金相容性，在玻纖增強(qiáng)PA66/PPO復(fù)合材料（PA66/PPO/GF）中能夠進(jìn)一步改善玻纖與基體樹脂之間的界面性能（如圖6-4所示），進(jìn)而提高PA66/PPO/GF復(fù)合材料的物性。從表6-2可以看出，F(xiàn)B820的加入能夠明顯能提高復(fù)合材料的強(qiáng)度和韌性，同時對材料的流動性和耐熱性影響較小。
| 原料 | 测试条件 | 1# | 2# | 3# |
| PA66 | wt% | 30 | 30 | 30 |
| PPO | wt% | 30 | 27 | 25 |
| SEBS | wt% | 7 | 7 | 7 |
| FB820 | wt% | 0 | 3 | 5 |
| 玻璃纤维GF | wt% | 33 | 33 | 33 |
| 熔融流动速率（MFR) | 280℃*5Kg | 12.4 | 13.9 | 14.8 |
| 热变形温度（HDT） | 0.45MPa，120℃/h | 237.8 | 237.7 | 238.5 |
| 1.82MPa，120℃/h | 205.1 | 204.6 | 204.9 | |
| ISO标准物性测试 | ||||
| 拉伸断裂强度 | Mpa,50mm/min | 104.7 | 125.9 | 132.6 |
| 断裂伸长率 | %,50mm/min | 0.9 | 1.9 | 2.8 |
| 弯曲强度 | Mpa,2mm/min | 141.3 | 172.3 | 187.4 |
| 弯曲模量 | Mpa,2mm/min | 6250 | 6180 | 6220 |
| 缺口冲击强度 | KJ/m² | 6.8 | 10.7 | 12.6 |
| 无缺口冲击强度 | KJ/m² | 20.7 | 47.7 | 58.6 |
佳易容?高流動PA6/AXS合金材料的 相容劑—FB7023
CMG7023改善PA6/AXS合金相容性的作用機(jī)理
FB7023是主鏈和AS類聚合物完全相容，馬來酸酐官能團(tuán)的引入能夠與PA的端氨基反應(yīng)，所生成的大分子接枝物均勻的分散到兩相界面上，從而起到反應(yīng)增容的作用。FB7023適用于PA/ABS、PA/ASA以及PA/AES類合金的反應(yīng)增容。
從圖7-2可以看出，未添加相容劑的PA/ABS合金來說，由于PA相和ABS相間的溶解度參數(shù)和極性相差較大，導(dǎo)致兩相相容性很差。添加了FB7023的PA/ABS合金，ABS分散相均勻的分散到PA基體樹脂中，實(shí)現(xiàn)了“宏觀均相，微觀分相”的高效相容狀態(tài)。
PA/ABS合金相容劑的馬來酸酐含量不是越高越好，添加了MAH三元共聚物的PA/ABS合金因酸酐含量過高出現(xiàn)了“過度相容”，從而導(dǎo)致ABS分散相尺寸過小反而導(dǎo)致合金性能下降。如圖7-3、7-4所示，由于MAH三元共聚物中的“過度相容”導(dǎo)致合金的韌性的改善不如FB7023，過高的酸酐含量反而會導(dǎo)致流動性大幅下降（MFR和螺旋流動長度）。
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表7-1中的數(shù)據(jù)表明FB7023在PA6/ABS合金當(dāng)中有很好的反應(yīng)增容作用，且對不同PA和ABS配比的PA6/ABS合金也能起到良好的反應(yīng)增容效果。
| 材料组成 | 1# | 2# | 3# | 4# | |
| PA6 | 70 | 70 | 60 | 50 | |
| ABS胶粉 | 30 | 30 | 30 | 30 | |
| SAN | 10 | 20 | |||
| FB7023 | 5 | 5 | 5 | ||
| ISO标准物性测试 | |||||
| 拉伸强度 | Mpa,50mm/min | 42.1 | 37.7 | 38.2 | 38.8 |
| 断裂伸长率 | %,50mm/min | 18 | 75.5 | 172.5 | 91.7 |
| 弯曲强度 | Mpa,2mm/min | 52.2 | 44.9 | 45.3 | 48.1 |
| 弯曲模量 | Mpa,2mm/min | 1390 | 1380 | 1410 | 1520 |
| 缺口冲击强度 | KJ/m² | 9.5 | 65.3 | 60.2 | 55.5 |
| 无缺口冲击强度 | KJ/m² | 36.8 | NB* | NB | NB |
佳易容?PA6/PO合金材料相容劑-CMG5701/CMG5904
CMG5701如何改善PA6/PP相容性和物理性能
圖8-1是PA6/PP加相容劑前后的微觀形貌和粒子外觀，相容劑CMG5701的加入，PP分散相顆粒尺寸明顯變小，分布也更均勻，表明CMG5701能夠有效改善PA6/PP合金的兩相界面性能，從而起到反應(yīng)增容效果。
圖8-2對比了PA6/PP合金添加相容劑前后的熔融-結(jié)晶行為，相容劑的加入對合金熔融行為影響較小，會導(dǎo)致PP相的結(jié)晶溫度向高溫方向偏移。這是因?yàn)橄嗳輨┘尤霑纬傻腜A-g-PP共聚物分散在兩相界面，PA相結(jié)晶溫度高于PP相，PA相結(jié)晶時會誘導(dǎo)PP相結(jié)晶溫度向高溫方向偏移。
| 配方 | 1# | 2# | 3# |
| PA62.8粘度 | 70 | 70 | 70 |
| PPK7926 | 30 | 30 | 30 |
| CMG9801-G | 5 | ||
| CMG5701 | 5 | ||
| 1098/168 | 0.3 | 0.3 | 0.3 |
| 性能测试 | |||
| MFR(250C*2.16Kg/10min) | 41.6 | 10.8 | 10.6 |
| 密度g/cm^3 | 1.041 | 1.046 | 1.046 |
| 拉伸强度(Mpa，50mm/min) | 43.9 | 52.8 | 52.1 |
| 断裂伸长率（%，50mm/min) | 7.0 | 19.6 | 29.0 |
| 弯曲模量（2mm/min，Mpa) | 53.9 | 63.3 | 61.7 |
| 弯曲模量（2mm/min，Mpa) | 1952 | 2146 | |
| 缺口冲击强度（KJ/m²) | 4.55 | 5.20 | 2104 5.69 |
| 无缺口冲击强度（KJ/m） | 28.68 | NB* | NB |
如表8-1所示，CMG9801-G和CMG5701都可以作為PA6/PP合金的高效相容劑使用，機(jī)械性能整體差異不大由于CMG9801-G是PPH基材，合金在強(qiáng)度方面表現(xiàn)更好；而CMG5701是PPB基材，合金在韌性方面表現(xiàn)更好。
8.2 CMG5904如何改善LLDPE/PA6合金相容性和物理性能
從圖8-3的SEM照片可以看出，添加5%的CMG5904（LLDPE-g-MAH），LLDPE與PA6的兩相界面得到明顯改善，而圖8-4顯示了相容劑添加后LLDPE/PA6合金的缺口沖擊強(qiáng)度提升近 4 0 % ，斷裂伸長率提升也將近兩倍。
佳易容?符合PFAS法規(guī)要求的 尼龍耐磨改性劑-BP-231
BP-231的分子結(jié)構(gòu)及作用機(jī)理
歐盟計(jì)劃于2026-2027年實(shí)施PFAS限制提案，若限制生效，歐洲將在實(shí)施后18個月內(nèi)禁止PFAS的進(jìn)口和生產(chǎn)，屆時如PTFE等含氟耐磨劑將受到限制。
佳易容根據(jù)市場需求開發(fā)了用以替代PTFE的耐磨劑BP-231，其結(jié)構(gòu)如下圖9-1所示，由聚乙烯主鏈和聚苯乙烯支鏈構(gòu)成的聚合物摩擦學(xué)改性劑。
圖9-2展示了BP-231的摩擦學(xué)性能設(shè)計(jì)思路，BP-231能夠均勻分散在基體樹脂內(nèi)部，使用過程中在摩擦界面形成潤滑層，能夠有降低摩擦系數(shù)，減少磨耗量，提高樹脂材料的摩擦學(xué)特性并減少噪音。
BP-231如何改善PA材料的摩擦學(xué)性能
綜合圖93、94和95可以看出，BP231在 1 0 % 添加量下，對增韌PA6、增韌PA66及PA66/GF體系均表現(xiàn)出良好的摩擦學(xué)性能改善效果，同時也會對材料物理性能的影響更小。因此，BP-231完全能夠替代現(xiàn)有PTFE方案，有效的降低尼龍的摩擦系數(shù)并減少磨損量，同時提高PA材料的韌性以及獲得更優(yōu)異的外觀。
佳易容?尼龍高效流動改善劑一EMI150C
10.1
EMI-150C改善流動性的作用機(jī)理
尼龍本身是一種流動性非常好的材料，但是在尼龍改性過程如增強(qiáng)、增韌、填充等都會明顯降低尼龍材料的流動性，尼龍流動性降低會導(dǎo)致諸多缺陷。為了解決這一問題，佳易容開發(fā)出高效流動改性劑EMI-150C，少量添加即可有效提高改性尼龍的流動性，為改性尼龍材料的發(fā)展與進(jìn)步提供助力。
EMI-150C具有樹枝狀分子的類球形聚酯結(jié)構(gòu)，自身非常低的熔體粘度特性，且表面具有大量的極性官能團(tuán)。加工過程中一方面充當(dāng)球形填充能夠有效降低PA分子間鏈纏結(jié)，還可以極性官能團(tuán)能夠削弱分子間氫鍵，從而提高PA流動性（圖10-1）。
10.2
EMI-150C改善PA6/GF30的流動性
尼龍本身是一種流動性非常好的材料，但是在尼龍改性過程如增強(qiáng)、增韌、填充等都會明顯降低尼龍材料的流動性，尼龍流動性降低會導(dǎo)致諸多缺陷。為了解決這一問題，佳易容開發(fā)出高效流動改性劑EMI-150C，少量添加即可有效提高改性尼龍的流動性，為改性尼龍材料的發(fā)展與進(jìn)步提供助力。
如圖10-2所示，少量EMI-150C的加入大幅度提高了PA6/GF30的流動性，比如 0 . 3 % 添加時熔指提高2倍以上，且對材料機(jī)械性能影響處于也可接受范圍。
10.3
EMI-150C改善PA6/GF50的流動性和表面浮纖
尼龍本身是一種流動性非常好的材料，但是在尼龍改性過程如增強(qiáng)、增韌、填充等都會明顯降低尼龍材料的流動性，尼龍流動性降低會導(dǎo)致諸多缺陷。為了解決這一問題，佳易容開發(fā)出高效流動改性劑EMI-150C，少量添加即可有效提高改性尼龍的流動性，為改性尼龍材料的發(fā)展與進(jìn)步提供助力。
如圖10-3所示，少量EMI-150C的加入能夠顯著提高PA6/GF50的流動性，即使 0 . 2 * 0 . 3 % 的添加量流動性提高兩倍左右，同時對材料機(jī)械性能影響很小。
如圖10-4所示，EMI-150C的加入在明顯提高PA6/GF50的流動性并保持機(jī)械性穩(wěn)定，同時有效改善注塑樣條表面浮纖等缺陷問題。通常建議EMI-150C添加量在 0 . 2 * 0 . 5 % 即可大幅度改善材料的流動性和表面問題。
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